離心泵的動力密封和泊車密封安裝
副葉輪動力密封和泊車密封安裝可以克復填料和機器密封的某些不足，擁有結構簡易、密封可靠、點液不漏的長處，而今已在冶煉礦石和石油化工產(chǎn)業(yè)中得到較普遍的應用。
副葉輪動力密封:
副葉輪動力密封（又叫離心密封、流體動力密封等）可分為副葉片密封（圖片一）和副葉輪密封。當離心泵滾動時，葉輪就發(fā)生壓力為P出的流體，再流向出口的同時也壓向填料室，使介質往外透漏。但因為副葉片和副葉輪的效用，它發(fā)生了離心力P1′或者P2′。其風向與葉輪發(fā)生壓力P出的風向相反。故能把透漏出來的流體頂回去。即在密封腔內(nèi)構成了“等壓密封”或者“負壓密封”，使離心泵在運轉流程中達到滴水不漏。因為有泊車密封安裝，離心泵在泊車時也能得到密封。
1.副葉片密封的計量
在葉輪后蓋平坦面上作幾條開式徑向肋筋，這便是副葉片。它與離心泵殼保持著非常非常小的縫隙中，流體也以葉輪近似的角速度自轉，而不是像沒有有副葉片刻那樣為角速度的半邊。這樣就要得流體效用在填料室處的壓力遞減了。
所示，在沒有有副葉片效用時，后蓋板上流體的壓力分布為ABEF。我們曉得當葉輪有副葉片刻其發(fā)生的壓力變化邏輯也是拋物線，如圖片3中的KG。其發(fā)生的壓力變化值為GKFG的面積。
由此可求出：
KF=EF-EK={[H-（U22-Ub2）/8g]-[H-（U22-Ur2）/8g-（U22-Ub2）/2g]} （1）
因為副葉片與離心泵殼其間存在必定的縫隙。在縫隙中流體的角速度小于葉輪的角速度ω，但大于ω/2。
斯捷潘諾夫覺得這個角速度可近似取為：ω′=ω(1+t/s)/2
式中：ω′—工作輪后蓋板與離心泵殼縫隙中流體的角速度
ω —工作輪的角速度
S —離心泵殼與葉輪后蓋副葉片的差距
t —副葉片的人均高度
由此，可以得到填料室前流體壓力EK的計量式即：
HBr=H2-1/285（n/1000）2{D22-DR2+[（s+t）/s]（DR2-Db2）}
式中：HBr —副葉片減壓后的壓頭（米水柱）
H2=H-V32/2g， V3=KV3√2Gh
Ｖ３為蝸殼內(nèi)人均流速
在計量時，可以事先假定它為等壓密封，即HBr=0；要是負壓密封即取HBr為負值代入通式（2），可求出副葉片的外徑DR。如若求出的DR大于D2值時，則需求權衡副葉輪密封結構。
在計量時，t可事先選定。普通取0.5～1公分，s-t是副葉片與離心泵殼的縫隙，其值要由拋光精度來保證。縫隙越小，持平能力越大，但拋光裝配要求高。與此刻隙相關的部件精度為4～6級時，普通取s-t=0.03～0.3公分，（小離心泵取小值）。此外，該計量所得的DR值往往偏大。準確數(shù)額還理當通過實驗訂正后確立。
2.副葉輪動力密封的計量
副葉輪動力密封在石油化工產(chǎn)業(yè)，電鍍產(chǎn)業(yè)輸送特別介質方面有著特定成效。我們因為襯膠離心泵攻關工作需求，在這方面開展了有些實驗討論。在取代填料密封和機器密封方面獲取必定成效。在襯膠離心泵中較好地引用了副葉輪動力密封。后繼又在F型耐侵蝕離心泵中取代機器密封。實習論證，動力密封非常非常有發(fā)展前程。
當離心泵運轉時，假定副葉輪腔內(nèi)縫隙δZ中得流體ω液=ψω自轉（圖片4），因為有縫隙的存在明顯流體的角速度ω液小于工作輪的角速度W。其比值用ψ表示。那么副葉輪外圓
ｒ付任何半徑的壓力差為：
Ｐ２付=γ/2g（U22付-U2液） =γ/g（ψ2ω2(r22付-r2液)/2 (3）
當付導葉與副葉輪縫隙Δ較大時，可以覺得P2=P高。當縫隙Δ小巧時，可以覺得:
P2=P高ω2/8g（r22付-r12付）
假定低壓側流體所在半徑r=r液,這時副葉輪所發(fā)生的最大壓差為
ΔPmax=Cγ/8gω2(D22付-D12付 )
若用楊程來表示,那么
HP=ΔPmax/γ=C/8g(nπ/30)2*(D22付-D12付 )
將g=980公分/秒2代入,簡化可得:
HP=C/71.6(n/1000)2(D22付-D12付 )
式中C為反壓參數(shù),它由葉片高度h、和縫隙δZ來決定。精確植尚未能用分析法來求取，而只會由化驗給出。經(jīng)過各樣化驗的綜合，為了計量的方便，設計時可取為：
δZ＞3毫米時 取C=0.75-0.8
δZ＜3毫米時 取C=0.85-0.9
在副葉輪的溜光面，一樣發(fā)生一個壓力為Hs，其風向與副葉輪壓力相反的升壓。
Hs=CsHts （6）
式中Hs-副葉輪溜光面升壓（米）
Cs-溜光面參數(shù)，普通取Cs=0.1
Hts-副葉輪溜光面的理論升壓（米）
Hts=1/71.6（n/1000）2(D22 光付-D12 光付 )
通體副葉輪動力密封升壓能力為：
H=HBr+HP-Hs
副葉片和副葉輪密封，都將耗費在有些意外功率（稱外加功率）。該功率重要耗費在副葉輪與流體的擦拭損失。我們覺得這個功率值不會超越當引用后輪盤上安頓密封環(huán)時所發(fā)生的走風量所致的耗費功率。另外，它仍是一個不一樣于耗費在流徑卸荷孔的泄流上并隨磨損縫隙值增長而增長的功率常數(shù)額。該功率與葉輪外徑平方成正比，與葉片的人均寬度成正比。為了達到一樣的持平成效，往往適度地減小葉片外徑而增長其寬度。此外外加功率還與升壓能力相關。當負壓值大，揮發(fā)解體面就高，副葉輪外徑就大，耗費功率就大。為了盡可能減小功率損失，副壓值失宜設計的過大。
